REALIZOWALNOŚĆ REGULACJI STAŁOWARTOŚCIOWEJ I CZĘŚCIOWE ODSPRZĘGANIE OBIEKTÓW WIELOWYMIAROWYCH Ryszard Gessing Instytut Automatyki, Politechnika Śląska.

Slides:



Advertisements
Podobne prezentacje
Sterowanie – metody alokacji biegunów II
Advertisements

Metody badania stabilności Lapunowa
Obserwowalność System ciągły System dyskretny
Macierze, wyznaczniki, odwracanie macierzy i wzory Cramera
Podstawy Automatyki 2009/2010 Projektowanie układów sterowania Mieczysław Brdyś, prof. dr hab. inż.; Kazimierz Duzinkiewicz, dr hab. inż. 1 Katedra Inżynierii.
REGULATORY Adrian Baranowski Tomasz Wojna.
Metody numeryczne wykład no 2.
Sterowalność i obserwowalność
Systemy dynamiczne – przykłady modeli fenomenologicznych
Mirosław ŚWIERCZ Politechnika Białostocka, Wydział Elektryczny
SYSTEMY CZASU RZECZYWISTEGO Wykłady 2008/2009 PROF. DOMINIK SANKOWSKI.
Matematyka.
Stabilność Stabilność to jedna z najważniejszych właściwości systemów dynamicznych W większości przypadków, stabilność jest warunkiem koniecznym praktycznego.
T44 Regulacja ręczna i automatyczna
Opis matematyczny elementów i układów liniowych
Automatyka Wykład 3 Modele matematyczne (opis matematyczny) liniowych jednowymiarowych (o jednym wejściu i jednym wyjściu) obiektów regulacji.
Teoria sterowania Wykład 3
Automatyka Wykład 4 Modele matematyczne (opis matematyczny) liniowych jednowymiarowych (o jednym wejściu i jednym wyjściu) obiektów regulacji (c.d.)
Automatyka Wykład 3 Modele matematyczne (opis matematyczny) liniowych jednowymiarowych (o jednym wejściu i jednym wyjściu) obiektów, elementów i układów.
Wykład 6 Charakterystyki czasowe obiektów regulacji
Dodatkowe własności funkcji B-sklejanych zawężenie f do K Rozważmy funkcjeIch zawężenia do dowolnego przedziałutworzą układ wielomianów. Dla i=k ten układ.
AUTOMATYKA i ROBOTYKA (wykład 4)
Sterowalność i obserwowalność
Teoria sterowania 2012/2013Sterowanie – użycie obserwatorów pełnych II Kazimierz Duzinkiewicz, dr hab. inż. Katedra Inżynierii Systemów Sterowania 1 Sterowanie.
Metody Lapunowa badania stabilności
AUTOMATYKA i ROBOTYKA (wykład 6)
Obserwatory zredukowane
Stabilność Stabilność to jedno z najważniejszych pojęć teorii sterowania W większości przypadków, stabilność jest warunkiem koniecznym praktycznego zastosowania.
Modelowanie – Analiza – Synteza
Modelowanie – Analiza – Synteza
Podstawy automatyki 2012/2013Transmitancja widmowa i charakterystyki częstotliwościowe Mieczysław Brdyś, prof. dr hab. inż.; Kazimierz Duzinkiewicz, dr.
Rozważaliśmy w dziedzinie czasu zachowanie się w przedziale czasu od t0 do t obiektu dynamicznego opisywanego równaniem różniczkowym Obiekt u(t) y(t) (1a)
Wykład 21 Regulacja dyskretna. Modele dyskretne obiektów.
Automatyka Wykład 9 Transmitancja operatorowa i stabilność układu regulacji automatycznej.
AUTOMATYKA i ROBOTYKA (wykład 10)
Automatyka Wykład 27 Linie pierwiastkowe dla układów dyskretnych.
Karol Rumatowski d1.cie.put.poznan.pl Sterowanie impulsowe Wykład 1.
Teoria sterowania 2012/2013Sterowalność - osiągalność Kazimierz Duzinkiewicz, dr hab. inż.Katedra Inżynierii Systemów Sterowania 1 Sterowalność - osiągalność
Teoria sterowania 2011/2012Stabilno ść Kazimierz Duzinkiewicz, dr hab. in ż. Katedra In ż ynierii Systemów Sterowania 1 Stabilność Stabilność to jedno.
Dekompozycja Kalmana systemów niesterowalnych i nieobserwowalnych
Teoria sterowania 2011/2012Sterowanie – metody alokacji biegunów III Kazimierz Duzinkiewicz, dr hab. in ż. Katedra In ż ynierii Systemów Sterowania 1 Sterowanie.
Sterowanie – metody alokacji biegunów
Regulacja dwupołożeniowa i trójpołożeniowa
Wykład 22 Modele dyskretne obiektów.
Teoria sterowania Wykład 9 Transmitancja operatorowa i stabilność liniowych układu regulacji automatycznej.
Sterowanie – działanie całkujące
Obserwowalność i odtwarzalność
Sterowalność - osiągalność
Sterowanie – metody alokacji biegunów II
Modelowanie – Analiza – Synteza
SW – Algorytmy sterowania
Stabilność Stabilność to jedno z najważniejszych pojęć dynamiki systemów i teorii sterowania W większości przypadków, stabilność jest warunkiem koniecznym.
Schematy blokowe i elementy systemów sterujących
Wykład nr 1: Wprowadzenie, podstawowe definicje Piotr Bilski
Sterowanie – metody alokacji biegunów
Sterowanie – metody alokacji biegunów III
Przykład 1: obiekt - czwórnik RC
Systemy dynamiczne 2014/2015Obserwowalno ść i odtwarzalno ść  Kazimierz Duzinkiewicz, dr hab. in ż. Katedra In ż ynierii Systemów Sterowania 1 Obserwowalność.
Systemy liniowe stacjonarne – modele różniczkowe i różnicowe
O ODPORNOŚCI KONWENCJONALNEGO OBSERWATORA LUENBERGERA ZREDUKOWANEGO RZĘDU Ryszard Gessing Instytut Automatyki Politechnika Śląska.
Odporne sterowanie napędami elektrycznymi z wykorzystaniem algorytmów niecałkowitego rzędu Krzysztof Oprzędkiewicz Wydział EAIiIB Katedra Automatyki i.
Ryszard Gessing Instytut Automatyki Politechnika Śląska
Teoria sterowania Wykład /2016
Układ ciągły równoważny układowi ze sterowaniem poślizgowym
Podstawy automatyki I Wykład /2016
Sterowanie procesami ciągłymi
Sterowanie procesami ciągłymi
Sterowanie procesami ciągłymi
Teoria sterowania Materiał wykładowy /2017
Sterowanie procesami ciągłymi
Zapis prezentacji:

REALIZOWALNOŚĆ REGULACJI STAŁOWARTOŚCIOWEJ I CZĘŚCIOWE ODSPRZĘGANIE OBIEKTÓW WIELOWYMIAROWYCH Ryszard Gessing Instytut Automatyki, Politechnika Śląska Plan wystąpienia Wprowadzenie Układ wielowymiarowy Realizowalność regulacji stałowartościowej Odsprzęganie stanów ustalonych Odsprzęganie szybkich przebiegów przejściowych Uwzględnienie nasyceń sterowania Wnioski

Wprowadzenie Warunek realizowalności regulacji dla obiektów MIMO: liczba wejść obiektu  liczby wyjść obiektu ( Davison, IEEE Trans. on AC, August 1976, steady state invertibility Falb and Wolovich 1967; Goodwin i inni 2001, static decoupling) Odsprzęganie:  statyczne (Falb and Wolovich 1967)  dynamiczne (pełne) (Goodwin i inni, 2001) Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Układ wielowymiarowy - stopnie wielomianów Obiekt: Rys. Schemat blokowy układu wielowymiarowego Obiekt: G(s) = macierz transmitancji - stopnie wielomianów Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Regulator: ki – wzmocnienie Qi(s) - dynamika Element Gij(s) bez całkowania Element Gij(s) z całkowaniem Założenie: Układ zamknięty jest stabilny

Realizowalność regulacji stałowartościowej Definicja: regulacja stałowartościowa obiektu G(s) jest realizowalna jeżeli dla dowolnych stałych wyjść yi i=1,2,...,p można wybrać takie stałe wejścia uj , (lub w przypadku elementów z całkowaniem takie funkcje dla których wyjścia yi i=1,2,...,p przyjmują w stanie ustalonym dowolne założone stałe wartości. Lemat 1. Obiekt bez elementów z całkowaniem Warunek konieczny regulacji stałowartościowej Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

A. Obiekt z elementami całkującymi Dla elementów Gij(s) bez całkowania oznaczmy zaś dla Gij(s) z całkowaniem Oznaczmy przez G0 i GI macierze p x p zawierające w odpowiednich pozycjach ij odpowiednio wzmocnienie kij0 lub kijI a dla pozostałych ij – zera; przez G0I p x p wymiarową macierz wzmocnień (6), (7). Wtedy Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

W stanie ustalonym mamy co wynika z zależności gdzie i są i-tymi wierszami odpowiednio macierzy i Wykorzystując (9) można udowodnić poniższy Lemat 2. Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Załóżmy, że elementy z całkowaniem występują w l pierwszych wierszach macierzy G(s). Oznaczmy przez GlI l x p wymiarową macierz utworzoną z l pierwszych wierszy macierzy GI . Niechaj gdzie GllI i GlI(p-l) odpowiednio l x l i l x (p-l) wymiarowe macierze; – macierz nieosobliwa Lemat 2. Przy powyższych założeniach koniecznym warunkiem realizowalności regulacji stałowartościowej jest Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Przypadki szczególne Lemat 3. Załóżmy, że elementy całkujące występują tylko w l kolumnach macierzy G(s) i rząd GI = l, l  p Oznaczmy gdzie i w j – tej kolumnie występuje element całkujący i w j – tej kolumnie nie występuje element całkujący Wtedy warunkiem koniecznym realizowalności regulacji stałowartościowej jest Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Lemat 4. Załóżmy, że jeżeli pewien wiersz macierzy G(s) zawiera element z całkowaniem to wszystkie elementy tego wiersza zawierają całkowanie. Oznaczmy gdzie Wtedy warunkiem koniecznym realizowalności realizacji stałowartościowej jest Multvar10c.mdl Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Wskaźniki dla obiektów G(s) bez całkowania Mamy Oznaczmy Wprowadzamy pojęcia - łączne wzmocnienie - stopień niezależności Można udowodnić, że  =0 – liniowo zależne wyjścia obiektu w stanie ustalonym  =1 – obiekt statycznie odsprzężony Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Graficzna interpretacja wyznacznika

4. Odsprzęganie stanów ustalonych Obiekt bez elementów z całkowaniem Element D jest opisany przez stałą macierz Dla obiektu odsprzężonego mamy czyli łączne wzmocnienie  pozostaje bez zmiany. Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

5. Odsprzęganie szybkich przebiegów przejściowych Bazuje na spostrzeżeniu, że odpowiedź skokowa elementu Gij(s) o mniejszym rzędzie względnym jest na początku szybsza niż odpowiedź elementu o większym rzędzie względnym. Oznaczmy lij rząd względny elementu Gij(s) - minimalny w i – tym wierszu gdzie gdy Gf jest macierzą nieosobliwą obliczamy Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Falb and Wolovich, IEEE Trans on AC 12, No. 6 1967 Obiekt:

Lemat 5. Dla każdego wiersza macierzy Oznaczmy - obiekt odsprzężony dla przebiegów szybkich Lemat 5. Dla każdego wiersza macierzy element mający rząd względny mniejszy co najmniej 1 od innych elementów tego wiersza leży na przekątnej (różne elementy przekątnej mogą mieć różne względne rzędy). Dodatkowo mamy czyli łączne wzmocnienie odsprzężonego obiektu nie zmienia się Wniosek. Można przypuszczać, ze za pomocą macierzy Df można zazwyczaj uzyskać odsprzężenie przebiegów szybkich. Potwierdzają to przeprowadzone symulacje Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

6. Uwzględnienie nasyceń sygnału sterującego Opis elementu z nasyceniem gdzie uimin i uimx i=1,2,...,p oznaczają wartości nasyceń i-tego sygnału wi odpowiednio dolnych i górnych Występowanie nasyceń zazwyczaj rozstraja odsprzęganie przebiegów szybkich. Jednak za pomocą odpowiednio dobranych wartości nasyceń odsprzężenie przebiegów szybkich może być częściowo zachowane. Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

i-ty wiersz i j-tą kolumnę odpowiednio macierzy Gf i Df Załóżmy, że chcemy zachować brak wpływu j*- tego sterowania vj* na wielkości yi i=1,2,...,p, i  j* Oznaczmy przez i-ty wiersz i j-tą kolumnę odpowiednio macierzy Gf i Df Ponieważ Gf Df = diag więc dla i  j* mamy Wybierzmy teraz nasycenia, tak że Rozwijając w szereg Gij(s) mamy gdzie li najmniejszy rząd względny dla elementów i-tego wiersza Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

i pierwszy element szeregu opisuje najszybsze zmiany. Zauważmy, że i pierwszy element szeregu opisuje najszybsze zmiany. Dla najszybszych zmian yi mamy zatem Niechaj vj*(t) przyjmuje duże wartości dla 0 < t < s. Wtedy sterowania uj osiągają nasycenia (44) tzn. Uwzględniając (43) i (46) mamy Oznacza to, że otrzymujemy pomijalny wpływ dużych początkowych wartości sygnału vj* na szybkie przebiegi yi i  j*. Potwierdzają to symulacje. Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Wniosek 2. Załóżmy, że w rozważanym układzie blok D jest opisany przez macierz Df; dla wybranego j* wartości nasyceń wybrano zgodnie z (44) Wtedy w układzie występuje częściowe odsprzężenie przebiegów szybkich. Oznacza to, że jest pomijalnie mały wpływ j*-tego sterowania vj* na szybkie przebiegi sygnałów yi, i  j*. Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Przykład Obiekt: Regulator: Wartości zadane: Zakłócenia: Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Przebiegi y1 i y2 bez odsprzęgania i bez nasyceń.

Dla j*=2 wybieramy u1mx = 12.649, u2mx = 15.811 (druga kolumna Df) Mamy Dla j*=2 wybieramy u1mx = 12.649, u2mx = 15.811 (druga kolumna Df) Przebiegi y1 i y2 dla D = Df i dobranych nasyceń Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

Odsprzęganie stanów ustalonych (d=0) Bez odsprzęgania z odsprzęganiem Ds. Twovarsyst5 threevarsyst1 threevarsyst2 threevarsyst3 Politechnika Śląska Ryszard Gessing Instytut Automatyki

7 Wnioski Dla obiektów bez całkowania warunek realizowalnośći RS pokrywa się z warunkiem odsprzęgania statycznego [Falb and Wolovich, 1967, Goodwin i inni, 2001] a także z warunkiem odwracalności w stanie ustalonym [Davison, 1976]. Wprowadzone wskaźniki łącznego wzmocnienia i stopnia niezależności charakteryzują własności obiektu w stanie ustalonym. Dla obiektów z całkowaniem sformułowane warunki realizowalności RS są oryginalne. Zmodyfikowane odsprzęganie stanów ustalonych zachowuje łączne wzmocnienie obiektu. Odsprzęganie szybkich przebiegów przejściowych bazuje na oryginalnym wykorzystaniu rzędu względnego transmitancji. Poprzez odpowiedni dobór nasyceń sterowania można częściowo realizować odsprzęganie szybkich przebiegów przejściowych.