Anna M. Barszcz Marian A. Giżejowski

Slides:



Advertisements
Podobne prezentacje
ESTYMACJA PRZEDZIAŁOWA
Advertisements

Test zgodności c2.
Teoria sprężystości i plastyczności
Teoria sprężystości i plastyczności
Bayesowska metoda porównywania modeli i zastosowanie do selekcji modeli kosmologicznych przyspieszającego Wszechświata Aleksandra Kurek OA UJ.
Politechnika Krakowska im. Tadeusza Kościuszki
Zastosowanie funkcji eliptycznych w hydrodynamice
TERMO-SPRĘŻYSTO-PLASTYCZNY MODEL MATERIAŁU
Metody badań strukturalnych w biotechnologii
Teoria sprężystości i plastyczności
Wskaźniki analizy technicznej
Modelowanie konstrukcji z uwzględnieniem niepewności parametrów
Zakład Mechaniki Teoretycznej
Test zgodności Joanna Tomanek i Piotr Nowak.
Metody wnioskowania na podstawie podprób
Teoria sprężystości i plastyczności
Teoria sprężystości i plastyczności
Teoria sprężystości i plastyczności
Teoria sprężystości i plastyczności
ROZKŁADY DOCHODÓW 8.
Dynamika. Zasada zachowania pędu Zderzenia symulacja.
Wykład 4. Rozkłady teoretyczne
Spoiny: pachwinowe, podłużne Połączenie: zakładkowe Obciążenie: osiowe
Wytrzymałość materiałów Wykład nr 5
PREZENTACJA MULTIMEDIALNA Z PRZEDMIOTU
T 0 x 0x I. II x I. II.. I. II. III. t I. II. III. x -x 02 x x x 0 x -x 02 x 03 0.
Biomechanika przepływów
1 Investigations of Usefulness of Average Models for Calculations Characteristics of the Boost Converter at the Steady State Krzysztof Górecki, Janusz.
Prognozowanie z wykorzystaniem modeli ekonometrycznych
Metoda elementów skończonych dla problemów nieliniowych
1 Influence of Cooling Conditions on DC Characteristics of the Power MOS Transistor IRF840 Janusz Zarębski, Krzysztof Górecki Katedra Elektroniki Morskiej,
Homogenizacja Kulawik Krzysztof.
EXCEL Wykład 4.
MODEL LOGISTYCZNY I JEGO UOGÓLNIENIA
Wykonał: Kazimierz Myślecki, Jakub Lewandowski
Wytrzymałość materiałów Wykład nr 4
Pod kierownictwem dr hab. inż. Piotra Zaskórskiego prof. WWSI
Rachunek kosztów działań
Projektowanie Inżynierskie
Seminarium 2 Elementy biomechaniki i termodynamiki
WYZNACZANIE STAŁYCH LEPKOSPRĘŻYSTYCH
METHOD OF LINES (MOL) Poznan University of Life Sciences Department of Hydraulic and Sanitary Engineering Hamdi, Schiesser & Griffiths:
EXCEL Wstęp do lab. 4. Szukaj wyniku Prosta procedura iteracyjnego znajdowania niewiadomej spełniającej warunek będący jej funkcją Metoda: –Wstążka Dane:
Wymiarowanie przekroju prostokątnego pojedynczo zbrojonego
Wymiarowanie przekroju rzeczywiście teowego pojedynczo zbrojonego
Rachunek kosztów działań
Testy nieparametryczne – testy zgodności. Nieparametryczne testy istotności dzielimy na trzy zasadnicze grupy: testy zgodności, testy niezależności oraz.
Rozkłady statystyk z próby dr Marta Marszałek Zakład Statystyki Stosowanej Instytut Statystyki i Demografii Kolegium.
INŻYNIERIA MATERIAŁÓW O SPECJALNYCH WŁASNOŚCIACH Przyrost temperatury podczas odkształcenia.
STATYSTYKA – kurs podstawowy wykład 11
Próba ściskania metali
1. Cel pracy Moja ocena systemów klasy MRP/ERP w kategorii wzorców projektowych. Hipoteza badawcza Zastosowanie systemów MRP/ERP jako wzorców projektowych.
Wprowadzenie Materiały stosowane w FRP Rodzaj włókna: - Węglowe
Wytrzymałość materiałów
Andrzej Bąkowski Leszek Radziszewski Zbigniew Skrobacki
utwierdzonych dwu i jednostronnie
Wytrzymałość materiałów
Modele zarządzania ryzykiem w ujęciu jakości projektu
Wytrzymałość materiałów
Transformacja Z -podstawy
Statystyka matematyczna
Wytrzymałość materiałów
59 Konferencja Naukowa KILiW PAN oraz Komitetu Nauki PZITB
Opracował: Rafał Garncarek
Wytrzymałość materiałów WM-I
Wytrzymałość materiałów
Wzmacniacz operacyjny
Podstawy dynamiki płynów rzeczywistych Uderzenie hydrauliczne
T-W-1 Wstęp. Modelowanie układów mechanicznych 1
Korelacja i regresja liniowa
Zapis prezentacji:

Anna M. Barszcz Marian A. Giżejowski MODELLING OF THE STRUT BEHAVIOUR BASED ON A GENERALIZED M-R-M APPROACH – A CONTRIBUTION TO ADVANCED ANALYSIS Anna M. Barszcz Marian A. Giżejowski

Zarys prezentacji Proste mechanizmy odształcenia idealnego elementu ściskanego Modele niestateczności nieidealnego elementu ściskanego Model niestateczności bifurkacyjnej Próba odtworzenia krzywych wyboczeniowych Model niestateczności dywergencyjnej Porównanie obu modeli niestateczności Wnioski

Sprężyste mechanizmy odkształcenia idealnego elementu ściskanego Zależność siła-skrócenie

Niesprężyste mechanizmy odkształcenia idealnego elementu ściskanego Zależność siła-skrócenie

Założenia do modelowania Nieidealny element ściskany traktuje się jak hipotetyczny element idealny o charakterystyce - pozwalajacej na odtworzenie nośności elementu nieidealnego Zgodnie z teorią modułu stycznego Shanley’a (przy ET >0: model niestatecznosci bifurkacyjnej) Na podstawie oceny punktu granicznego na scieżce rownowagi (gdy ET=0: model niestateczności dywergencyjnej)

Ilustracja modeli niestateczności nieidealnego elementu ściskanego Krzywa Zależność wyboczeniowa siła-skrócenie e0 φ σ Eh fy 1,0 model bifurkacyjny E φi σi Ed ET ET = 0 model dywergencyjny ε λi λ

Model niestateczności bifurkacyjnej Ograniczenie rozważań do prostych mechanizmów odkształcenia elementu idelanego według teorii I rzędu Zastosowanie metody hipotez statystycznych Murzewskiego do budowy modelu niestatecznosci elementu nieidealnego Konstruowanie krzywoliniowej zależności - do oceny nośności elementu nieidealnego zgodnie z teorią modułu stycznego Shanley’a

Model niestateczności bifurkacyjnej Przy uwzględnieniu wzmocnienia Zależność - Zależność ET –  Smukłość względna odpowiadąjąca modułowi ET

Odtworzenie krzywej wyboczeniowej “a” Parametry: ge=4/3, gp=1, a=0,02, n=4,0

Odtworzenie krzywej wyboczeniowej “b” Parametry: ge=4/3, gp=1, a=0,02, n=3,0

Odtworzenie krzywej wyboczeniowej “c” Parametry: ge=4/3, gp=1, a=0,02, n=2,0

Model niestateczności dywergencyjnej Uwzględnienie wszystkich prostych mechanizmów odkształcenia elementu idelanego (według teorii I rzędu i II rzędu) Zastosowanie metody hipotez statystycznych Murzewskiego do budowy modelu niestatecznosci elementu nieidealnego Konstruowanie krzywoliniowej zależności - do oceny nośności elementu nieidealnego, odpowiadającej osiągnięciu punktu granicznego na ścieżce równowagi

Model niestateczności dywergencyjnej Zależność - Zależność ET –  Smukłość względna odpowiadąjąca modułowi ET Odkształcenie odpowiadające punktowi granicznemu oblicza się z równania ET=0, a odpowiadającą mu nośność oblicza się z zależności -

Odtworzenie krzywej wyboczeniowej “a” Parametry: ge=4/3, gp=1, a=0,02, n=4,0, b=0,12

Odtworzenie krzywej wyboczeniowej “b” Parametry: ge=4/3, gp=1, a=0,02, n=3,0, b=0,08

Odtworzenie krzywej wyboczeniowej “c” Parametry: ge=4/3, gp=1, a=0,02, n=2,0, b=0,04

Porównanie krzywych wyboczeniowych otrzymanych z modelu bifurkacyjnego i dywergencyjnego „a” „b” „c”

Wnioski Opracowano koncepcję budowy modeli niestateczności elementu nieidealnego: niestateczności bifurkacyjnej (Shanley’a), niestateczności dywergencyjnej (w punkcie granicznym na scieżce równowagi), z wykorzystaniem: prostych mechanizmów odkształcenia elementu idealnego, metody hipotez statystycznych Murzewskiego.

Wnioski (c.d.) Model niestateczności bifurkacyjnej Shanley’a Wykorzystuje mechanizmy odkształcenia według teorii I rzędu Umożliwia odtworzenie krzywych wyboczeniowych Nie pozwala na odtworzenie scieżki równowagi elementu nieidealnego

Wnioski (c.d.) Model niestateczności dywergencyjnej Wykorzystuje mechanizmy odkształcenia według teorii I rzedu i II rzedu Umożliwia odtworzenie krzywych wyboczeniowych Pozwala na odtworzenie scieżki równowagi elementu nieidealnego