Rozdzielanie w polu sił odśrodkowych. Filtracja aerozoli

Prezentacja na temat: "Rozdzielanie w polu sił odśrodkowych. Filtracja aerozoli"— Zapis prezentacji:

1 Rozdzielanie w polu sił odśrodkowych. Filtracja aerozoli
Wykład pt.: Rozdzielanie w polu sił odśrodkowych. Filtracja aerozoli

2 Równanie ruchu cząstki pojedynczej
Sedymentacja naturalna czy filtracja przebiegają pod niezbyt dużymi ciśnieniami. Nie zapewnia to często wymaganego stopnia rozdzielenia, bądź czas potrzebny do tego jest bardzo długi. Aby zintensyfikować te procesy można wykorzystać pole sił odśrodkowych sedymentacja filtracja rozdzielanie w polu sił odśrodkowych ciśnienie przyśpieszenie czas trwania procesu

3 Stosowane wartości przyspieszenia odśrodkowego są zdecydowanie większe od wartości
przyspieszenia ziemskiego, które w rozważaniach dalszych można pominąć. równanie opisujące równowagę sił działających na cząstkę czy element płynu w polu sił odśrodkowych jest analogiczne do równania ruchu w polu grawitacyjnym, przy czym zamiast przyspieszenia ziemskiego należy wprowadzić przyspieszenie odśrodkowe: promieniowa składowa położenia cząstki częstość obrotów Korzystając z prawa dynamiki Newtona, możemy zapisać: siła oporu masa * przyspieszenie siła wyporu

4 Wartości współczynnika oporu są różne w zależności od charakteru ruchu
Dla obszaru Stokesa:

5 rozwiązanie ogólne tego równania można zapisać:
gdzie:

6 podstawiając warunki brzegowe:
wyznaczamy stałe w rozwiązaniu ogólnym: i dostajemy rozwiązanie:

7 Gdy możemy pominąć efekt przyspieszenia cząstki:
po scałkowaniu: lub:

8 Oznaczając przez s drogę, jaką ma do przebycia cząstka zanim osiągnie powierzchnie
docelową o promieniu R, można dokonać następującego przekształcenia: dla małych wartości s/R szereg ten można ograniczyć do pierwszego członu czyli

9 WIROWANIE wirówki filtracyjne Podczas wirowania w układzie wytwarzają się duże siły odśrodkowe. Ich wartość działająca na dany element układu zależy od jego odległości od osi obrotu. miarą tej siły jest stosunek do siły ciężkości: Wartości Z określa się dla promienia średniego w aparacie:

10 Wielokrotność przyspieszenia ziemskiego Z jest wielkością charakterystyczną danej wirówki:
dla wirówek normalnych dla ultrawirówek Z bilansu sił wynika, że podczas wirowania powierzchnia cieczy przyjmuje kształt paraboloidy obrotowej o równaniu: promień paraboloidy w przekroju dna bębna wirówki

11 Dla wartości obrotów typowych dla wirówek wierzchołek paraboli , jest tak bardzo oddalony
od przekroju dna wirówki, że powierzchnie cieczy można utożsamić z powierzchnia boczną walca o promieniu ri wieńce na górnej krawędzi bębna wirówki przeciwdziałają wyrzuceniu zawartości na zewnątrz. Przyjmuje się zazwyczaj i wtedy objętość użyteczna bębna wynosi ok. 50 % jego objętości całkowitej. Na różniczkową masę wirującego układu dm działa siła odśrodkowa dFc

12 Siła może być przeliczona na promieniowy gradient ciśnienia:
uwzględniając warunek brzegowy: po scałkowaniu uzyskujemy zależność na zmianę ciśnienia ze zmianą wartości promienia:

13 W wirówkach filtracyjnych zapewnia się możliwość przepływu filtratu przez ścianę bębna.
Realizuje się to przez stosowanie perforowanych bębnów pokrytych od wewnątrz tkaniną filtracyjną lub wykonanie ściany bębna z siatki o bardzo drobnych oczkach. pozioma wirówka typy peeler wirówki pionowe Wirówki mogą pracować jako aparaty o działaniu okresowym lub ciągłym.

14 wirówki pionowe, szarżowe
Model / Wymiar Pojemność bębna (l) Max. pojemność robocza (l) Powierzchnia filtracyjna (l) 260 x 160 5,6 7 0,13 530 x 270 29 35 0,45 860 x 260 65 78 0,7 860 x 480 120 144 1,2 1250 x 510 300 360 1,7 1250 x 710 440 528 2,7 1250 x 1000 620 744 3,8 1500 x 1000 915 1098 4,6 1600 x 1275 1288 1545 6,4 Zastosowanie: Przemysł chemiczny Przemysł farmaceutyczny Przemysł kosmetyczny Przemysł mineralny

15 WIRÓWKI POZIOME NOŻOWE, SZARŻOWE
Łatwa inspekcja bębna pomiędzy szarżami dzięki całkowicie otwieranej obudowie Model Pojemność bębna (l) Max. pojemność robocza (kg) Powierzchnia filtracyjna (m2) 700 F/D 650 51 64 0,61 700 F/D 800 102 128 1,00 700 F/D 1000 200 250 1,57 700 F/D 1250 391 488 2,45 700 F/D 1400 550 687 3,08 700 F/D 1600 820 1025 4,02 Zastosowanie: Przemysł chemiczny Przemysł farmaceutyczny Przemysł petrochemiczny Przemysł spożywczy (np. artykuły spożywcze, słodziki, dodatki do żywności, skrobia) Przemysł kosmetyczny

16 W procesie okresowym można wyróżnić cztery następujące po sobie fazy pracy:
W fazie pierwszej do wirówki doprowadza się rozdzielana zawiesinę. W wyniku przebiegającego procesu narasta placek filtracyjny i jednocześnie uzyskuje się filtrat. B) W fazie drugiej nie doprowadza się nowej zawiesiny, zachodzi rozdział zawiesiny znajdującej się nad plackiem filtracyjnym. C) Faza trzecia polega na odwirowaniu cieczy z placka filtracyjnego oraz usunięciu z placka cieczy zaokludowanej między ziarnami. D) Po zakończeniu wirowania stosuje się przedmuch powietrzem po czym usuwa się osad z bębna.

17 wirówki sedymentacyjne
Wirówki sedymentacyjne mają bęben lity (bez perforacji), a uzyskane w wyniku rozdziału strumienie wyprowadzane są poza aparat za pomocą specjalnych przelewów. Wirówki sedymentacyjne pracują w sposób ciagły Zakładając, że ruch cząstki odbywa się w obszarze Stokesa czas sedymentacji przedstawia równanie:

18 Objętość układu znajdującego się w wirówce
Pozwala to wyznaczyć czas przebywania w układzie: musi on być co najmniej równy czasowi sedymentacji, więc

19 wprowadzając wyrażenie na prędkość swobodnego opadania dostajemy:
ekwiwalentna powierzchnia klarowania m2 odpowiada powierzchni przekroju osadnika zapewniającego rozdzielenie danego strumienia V0 Wartość Σ zależy od parametrów operacyjnych danej wirówki sedymentacyjnej.

20 Rozszerzono metodę wykorzystującą parametr Σ na wszystkie obszary opadania
gdzie: Dla przypadków stosowanych w przemyśle stosuje się zmodyfikowane równanie na prędkość swobodnego opadania: współczynnik zależny od stężenia sferyczność cząstki

21 Metodę ekwiwalentnej powierzchni klarowania stosuje się do wyznaczenia strumienia
zawiesiny rozdzielanego w wirówkach sedymentacyjnych: współczynniki określające specyficzne warunki w wirówce stężenie emulsji

22 Hydrocyklony Proste rozwiązanie pozwalające na rozdzielanie zawiesin strumień zawiesiny wprowadzany jest do hydrocyklonu pod ciśnieniem (2-4)105Pa przez odpowiednio ukształtowaną dyszę wlotową, stycznie do jego górnej części.

23 zastosowanie hydrocyklonów
Prowadzenie procesu w pojedynczym aparacie nie zapewnia często wymaganych parametrów rozdzielania zawiesiny. Stosuje się wtedy instalacje wielostopniowe:

24 Przy szeregowym łączeniu hydrocyklonów należy zapewnić odpowiednie ciśnienie
zawiesiny na wlocie do każdego stopnia. Można to uzyskać poprzez użycie jednej wysokociśnieniowej pompy lub, korzystniej, stosując oddzielną pompę dla każdego hydrocyklonu. Korzystne jest połączenie hydrocyklonu z innym aparatem rozdzielczym

25 Rozdzielanie aerozoli
Aerozol jest to układ składający się z ciągłej fazy gazowej oraz stałej lub ciekłej fazy rozproszonej, przy czym średnica „elementów” fazy rozproszonej jest zawarta w zakresie od ułamka do kilkuset mikrometrów. Ze względu na rozmiar cząstek i rodzaj fazy rozproszonej spośród aerozoli rozróżnia się: Pył układ zawierający cząstki ciała stałego o średnicy mniejszej od 300 μm mgła aerozol którego fazę rozproszoną stanowią krople cieczy o średnicy nie przekraczającej 10 μm, przy czym mogą zawierać zawieszone cząstki fazy stałej. układ zawierający cząstki fazy rozdrobnionej o średnicy poniżej 1μm dym

26 Metody separacji wykorzystujące sedymentacje naturalną lub siłę odśrodkową, są mało
skuteczne w przypadku rozdzielania aerozoli.

27 Metody inercyjne Cząstki fazy rozproszonej, mające większą bezwładność niż faza gazowa, można wydzielić, przepuszczając strumień aerozolu przez kanały wymuszające gwałtowne zmiany kierunku przepływu. Dla pyłów metoda ta jest nieskuteczna turbulencja porywanie wtórne tylko jako wydzielanie wstępne W przypadku kropel unoszenie nie jest szkodliwe. Kropla ulega koalescencji tworząc film który można rozdzielić grawitacyjnie Najprostszymi separatorami kropel cieczy wykorzystującymi ich bezwładność są separatory żaluzyjne.

28 Stanowią one zestaw płyt ustawionych pod katem do kierunku
przepływu. Siła odśrodkowa i siła bezwładności występujące przy zmianie kierunku przepływu strumienia, powodują odrzucanie kropel w kierunku powierzchni płyty, gdzie ulegają depozycji. Sprawność wydzielania kropel zależy od ich wielkości i gęstości, lepkości gazu, prędkości strumienia gazu oraz konstrukcji separatora. Parametr bezwładnościowy odległość między płytami

29 Zalecana prędkość strumienia aerozolu przez poziomy separator żaluzyjny wynosi 6 – 10 m/s.
Separatory tego typu wydzielają skutecznie krople o średnicy większej od 10 μm. Do wydzielania najmniejszych kropelek stosuje się demistery zbudowane z włókien, siatek, dzianin drucianych o grubości nie przekraczając ej 0,3 mm. Demistery charakteryzują się dużą powierzchnią właściwą (100 – 400 m2/m3) oraz dużą porowatością ( >0,9)

30 Optymalna prędkość aerozolu przez demister można wyznaczyć ze wzoru Yorka:
współczynnik k zależny jest od stężenia aerozolu. k=0,045 – 0,065 W zastosowaniach przemysłowych prędkość aerozolu przez demistery nie przekracza 2 m/s Dla ustalonej prędkości wzrost stężenia aerozolu prowadzi do zwiększenia skuteczności odemglania. Dla prędkości mniejszych od optymalnej zmniejszenia średnicy drutu poprawia skuteczność wykraplania, dla prędkości większych od optymalnej zależność jest odwrotna.

31 Korzystnie jest stosować odemglanie dwustopniowe
Korzystnie jest stosować odemglanie dwustopniowe. W pierwszym stopniu należy stosować demistery z włókien grubszych i większe prędkości przepływu, natomiast w stopniu drugim włókna cienkie i małe prędkości aerozolu. Drugi stopień Pierwszy stopień Demistery siatkowe Separatory żaluzyjne Spadek cisnieia Pa

32 ODPYLANIE MOKRE Odpylanie mokre następuje w wyniku kontaktowania się zapylonego gazu z fazą ciekłą. Podstawowym problemem staje się zwilżanie cząstek fazy stałej i wchłonięcie ich do wnętrza fazy ciekłej. mechanizm inercyjny Mechanizmy wydzielania: bezpośrednie zaczepienie dyfuzja

33 Model opracowany przez Bartha:
pojedyncza kropla omywana jest przez aerozol cząstki fazy stałej traktowane są jak punkty materialne wydzielanie podczas zderzenia cząstki z kroplą podstawowym parametrem jest różnica prędkości pomiędzy kroplą cieczy a cząstką

34 Parametr bezwładnościowy ( Liczba Stokesa)
średnica cząstki aerozolowej średnica kropli lepkość gazu

35 Sprawność odpylania, równą w modelu Bartha prawdopodobieństwu zderzenia się cząstki
pyłu z kroplą, wyrażają następujące równania: wg. Sella wg. Langmuira- Blodeta wyznaczane doświadczalnie wg. Bartha

36 skan i 20.4 str. 460 Im większa wartość Stk tym większa sprawność odpylania większa prędkość względna i mniejsze krople

37 Badania doświadczalne nad procesem wskazują, że dla każdego rozmiaru cząstek pyłu istnieje
optymalny rozmiar kropel, przy czym im mniejsza jest średnica cząstek pyłu, ty, mniejsza powinna być średnica kropli. Istnieje ogólna zasada mówiąca, że średnica kropel powinna być 100 – 200 razy większa od średnic cząstek stałych

38 zmniejszenie rozmiarów kropel powoduje zmniejszenie ich prędkości względem cząstek
pyłu, co obniża sprawność odpylania. Istnieje graniczny rozmiar cząstek pyłu, które mogą być wydzielone z aerozolu za pomocą mechanizmu bezwładnościowego. Rozmiar ten jest szacowany na około 2 μm Cząstki mniejsze od 2 μm mogą spełniać funkcję zarodków kondensacji pary wodnej !!! Uwzględniając rzeczywiste rozmiary cząstek stałych i kropel może dojść do bezpośredniego zaczepienia się cząstek na kropli. średnica cząstki średnica kropli przyrost sprawności odpylania na skutek bezpośredniego zaczepienia

39 Nie każde zderzenie cząstki z kroplą musi być efektywne z punktu widzenia odpylania.
W rzeczywistości efekt zderzenia zależy od zwilżalności pyłu przez daną ciecz. Pozin stwierdził, że wpływ zwilżalności na skuteczność odpylania maleje ze wzrostem liczby Stokesa: płyny zwilżające płyny niezwilżające

40 Sprawność odpylania mokrego jest funkcją nakładów energetycznych związanych z
realizacją procesu, nie zależy natomiast od konstrukcji odpylaczy. Wykorzystując powyższe, Semrau wprowadził pojęcie mocy kontaktowej jako kryterium sprawności odpylania. Moc kontaktowa jest sumą energii wprowadzanej do odpylacza ze strumieniem gazu oraz cieczy i jest wyrażana w kWh/1000 m3 Podając spadek ciśnienia obu strumieni w Pa

41 sprawność procesu odpylania:
wielkości charakteryzujące dany pył

42 Rozwiązania aparaturowe odpylaczy mokrych
Najprostszą konstrukcyjnie grupę aparatów stanowią skrubery. Kierunek przepływu strumieni może być dowolny, jednak najlepsze wyniki uzyskuje się przy przepływie przeciwprądowym Skuteczność odpylania jest stosunkowo mała. 50 – 80 %, bardzo mały spadek ciśnienia (100 – 300 Pa) , bardzo duże zużycie wody 0,006 m3/m3 gazu.

43 Lepsze parametry odpylania uzyskuje się w skruberze z wypełnieniem
Ze względu na duże rozwinięcie powierzchni jest on szczególnie przydatny do jednoczesnej absorpcji zanieczyszczeń znajdujących się w gazie. Dla cząstek powyżej 2 μm sprawność odpylania wynosi ok. 90 %. Opory przepływu zależą od stosowanego wypełnienia i dochodzą do 1500 Pa/m wypełnienia. Zużycie wody jest stosunkowo duże 0,0005 – 0,004 m3/m3 gazu Podstawową wadą skruberów z wypełnieniem nieruchomym jest stopniowa utrata drożności wywołana osadzaniem się w złożu cząstek pyłu.

44 Stosuje się skrubery z wypełnieniem ruchomym.
Jako wypełnienie stosuje się zwykłe kule wykonane z materiału o gęstości mniejszej od gęstości cieczy. Przepływający strumień gazu ma tak dobrana prędkość aby wywołać fluidyzację wypełnienia. Fluidyzacja wzmaga mechanizm inercyjny odpylania. Wzajemne zderzenia kul powodują samooczyszczanie się złoża z pyłu. Sprawność odpylania w skruberach z ruchomym wypełnieniem dla cząstek mikronowych wynosi 90 – 99 %. Spadek ciśnienia na jednym stopniu dochodzi do 500 Pa a zużycie wody 0,0003 m3/m3 gazu

45 Skruber z warstwą piany statycznej
Duże sprawności odpylania nawet dla cząstek sub mikronowych. prędkość gazu nie powinna przekraczać 1 m/s. Straty ciśnienia i zużycie wody są niewielkie.

46 Odpylacze uderzeniowe
duże prędkości liniowe gazu 20 m/s duże spadki ciśnienia od kilkuset do kilku tysięcy paskali

47 Skutecznymi odpylaczami są aparaty wykorzystujące zwężkę Venturiego
zużycie wody wynosi 0,00001 – 0,0015 m3/m3 gazu, spadek ciśnienia 2000 – Pa.

48 Filtracja aerozoli Filtracja aerozoli polega na osadzaniu cząstek fazy rozproszonej na porowatej przegrodzie umieszczonej na drodze przepływu strumienia aerozolu. ΔP Spadek ciśnienia na przegrodzie porowatej Aerozol cin Aerozol cout Warstwa porowata Efektywność depozycji (sprawność) masowa

49 Warstwa filtracyjna może mieć strukturę ziarnistą (złoże porowate) , włóknistą uporządkowaną
(tkanina filtracyjna) lub kapilarną (membrany). Największe znaczenie praktyczne ma filtracja aerozoli przez struktury włókniste. Proces depozycji cząstek aerozolu na włóknach przegrody filtracyjnej zachodzi w wyniku działania wielu mechanizmów tj.: dyfuzja bezpośrednie zaczepienie inercja grubość warstwy Klasyczny model filtracji aerozoli: sprawność depozycji na pojedynczym włóknie gęstość upakowania warstwy sprawność warstwy filtracyjnej średnica włókna

50 Mechanizm dyfuzyjny Ma znaczenie dla cząstek bardzo małych << 1e-6 m Sprawność depozycji na pojedynczym włóknie zależy od wartości liczby Pecleta Pe prędkość liniowa gazu transport konwekcyjny dyfuzja molekularna stała Boltzmanna współczynnik korekcyjny Cunningham`s aCc=1.142, bCc=0.558, dCc=0.999 liczba Knudsena średnica cząstki aerozolowej

51 Natanson (1957) Ogólnie zależność można uprościć:

52 Bezpośrednie zaczepienie
Stenhouse (1998) liczba Kuwabary Lee & Gieseke (1980)

53 Najważniejszy parametr to liczba Stokesa:
Inercja Najważniejszy parametr to liczba Stokesa: . Stenhouse (1975)

54 Mechanizmy te działają jednocześnie na cząstkę aerozolową
mechanizmy są addytywne penetracja może być wyznaczona jako iloczyn penetracji z poszczególnych mechanizmów

55 bezpośrednie zaczepienie dyfuzja suma inercja minimum sprawności 200 – 300 nm

56 Spadek ciśnienia na warstwie filtracyjnej
Kuwabara (1959) Happel(1958) Davies(1952) w stosowanych filtrach spadek ciśnienia wacha się od 1000 – 2000 Pa